NKI60/35-XL軸承舍弗勒備貨大陸貨到付款fag軸承

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1.高速軸承的配合和游隙由于高速軸承既要按高精度軸承要求，又要按高溫軸承要求，所以在考慮其配合和游隙時，要顧及下面兩點：
  (1)由常溫升至高溫時的尺寸變化和硬度變化；(2)高速下離心力所引起的力系變化和形狀變化。
  總之，在高速、高溫的條件下，從配合和游隙的選擇上要力求保持軸承的精度和工作性能，這是有難度的。
  為了保證軸承安裝后的滾道變形小，過盈配合的過盈量不能取得太大，而高速下的離心力和高溫下的熱膨脹，或是抵銷配合表面的法向壓力?；蚴鞘古浜厦嫠沙冢虼诉^盈量必須在考慮上述兩種因素的前提下審慎地加以計算，在常溫常速下有效的過盈量對于高速軸承可能是無效的。
  如果計算結果這個矛盾太大(通常只有在超高速下才有這種情況)，只有采取環(huán)下潤滑法與靜壓潤滑法并用的雙重潤滑措施，而這種方案有可能使軸承的dmn值突破300萬的大關。
  在考慮高速軸承游隙時不但要考慮上述各項因素，而且要考慮軸的熱伸長對游隙的影響，要求軸承在工作狀態(tài)下，即在工作溫度下有佳的游隙，而這種游隙是在內(nèi)、外圈球溝中心對位的狀態(tài)下形成的。由于高速軸承力求降低相對滑動和內(nèi)部摩擦，好不要采用將內(nèi)、外圈沿軸向相對錯位的方法來調(diào)整球軸承的游隙。
  在考慮軸承的配合過盈量和游隙時，要注意到材料在高溫下變得松軟而容易變形的特點，以及多次由常溫到高溫的溫度改變引起一定變形的可能性。
  2.對主機相關零件的要求
  高速軸承要求軸承所在回轉系統(tǒng)經(jīng)過精密的動平衡，軸與座孔安裝軸承的部位應具有高于一般要求的尺寸精度和形位精度，特別是同軸度和擋肩對座孔或軸頸的垂直度，而在考慮這些問題的時候，同樣必須注意到軸承運轉時的高速因素和高溫因素。
  軸支承系統(tǒng)既要求剛性高，又要求質量盡可能地輕，為克服這個矛盾，可以采取諸如降低表面粗糙度和提高表面強化等措施以提高支承剛度，利用空心軸以減少系統(tǒng)質量等。
  3.超高速軸承的開發(fā)實例茲以超高速HA型圓錐滾子軸承的開發(fā)為例。
  (1)問題的提出
  在燃氣輪機及某些機床及工程機械中，高速而且軸向負荷大，使用球軸承則使用壽命過短，使用短圓柱滾子軸承則軸向負荷能力不足，軸向游隙難于調(diào)整，希望利用圓錐滾子軸承突破這個難題。
  (2)必須解決的技術關鍵
  提高圓錐滾子軸承高速限制的技術關鍵在于改進內(nèi)圈大擋邊與滾子大端面間的潤滑狀態(tài)，這個部位在高速時易發(fā)生劇烈磨損和燒傷，是限制其高速化的主要原因。
  (3)解決辦法
  普通結構的圓錐滾子軸承中，潤滑油的流通路線在內(nèi)圈大擋邊與滾子大端面接觸部位很難得到潤滑油，而此部位相對滑動大，恰恰又需要潤滑油。
  因此，日本等國開發(fā)了HA型圓錐滾子軸承，這種軸承擋邊在外圈，這樣流通的潤滑油就能潤滑外圈擋邊和滾子大端面的接觸部位，同時此處即使在靜止時也能儲存些油，避免了起動時貧油燒傷的事故，但外圈擋邊上按需要開設幾個排油孔，以避免油無排出通道，潴留于某部位造成油攪拌的動力損失和溫升過高。由于內(nèi)圈無擋邊，溫度有所降低，因而減少了內(nèi)圈與軸之間配合面間發(fā)生蠕動的可能性。這種結構的軸承對保持架采用外圈引導方式，使得保持架能較平穩(wěn)地引導滾子不致歪斜地正常運轉，避免發(fā)生振動和過度磨損，這也有利于高速。
  (4)能達到的效果
  這種HA型軸承的dmn值可達200萬，比普通結構的提高兩倍，例如用于燃氣輪機減速器主軸的這種軸承(型號為I-IA30205)，在軸向負荷1000N的條件下，保證有2L／min的給油量對軸承實行循環(huán)供給4號透平油，其工作轉速可達6萬轉而不致出現(xiàn)燒傷。

影響軸承壽命的因素和控制

  1影響軸承壽命的材料因素
  滾動軸承的早期失效形式，主要有破裂、塑性變形、磨損、腐蝕和疲勞，在正常條件下主要是接觸疲勞。軸承零件的失效除了服役條件之外，主要受鋼的硬度、強度、韌性、耐磨性、抗蝕性和內(nèi)應力狀態(tài)制約。影響這些性能和狀態(tài)的主要內(nèi)在因素有如下幾項。
  1.1淬火鋼中的馬氏體
  高碳鉻鋼原始組織為粒狀珠光體時，在淬火低溫回火狀態(tài)下，淬火馬氏體含碳量，明顯影響鋼的力學性能。強度、韌性在0.5%左右，接觸疲勞壽命在0.55%左右，抗壓潰能力在0.42%左右，當GCr15鋼淬火馬氏體含碳量為0.5%～0.56%時，可以獲得抗失效能力強的綜合力學性能。
  應該指出，在這種情況下獲得的馬氏體是隱晶馬氏體，測得的含碳量是平均含碳量。實際上，馬氏體中的含碳量在微區(qū)內(nèi)是不均勻的，靠近碳化物周圍的碳濃度高于遠離碳化物原鐵素體部分，因而它們開始發(fā)生馬氏體轉變的溫度不同，從而抑制了馬氏體晶粒的長大和顯微形態(tài)的顯示而成為隱晶馬氏體。它可避免高碳鋼淬火時易出現(xiàn)的顯微裂紋，而且其亞結構為強度與韌性均高的位錯型板條狀馬氏體。因此，只有當高碳鋼淬火時獲得中碳隱晶馬氏體時軸承零件才可能獲得抗失效能力佳的基體。
  1.2淬火鋼中的殘留奧氏體
  高碳鉻鋼經(jīng)正常淬火后，可含有8%～20%Ar(殘留奧氏體)。軸承零件中的Ar有利也有弊，為了興利除弊，Ar含量應適當。由于Ar量主要與淬火加熱奧氏體化條件有關，它的多少又會影響淬火馬氏體的含碳量和未溶碳化物的數(shù)量，較難正確反映Ar量對力學性能的影響。為此，固定奧氏條件，利用奧氏體體化熱穩(wěn)定化處理工藝，以獲得不同Ar量，在此研究了淬火低溫回火后Ar含量對GCr15鋼硬度和接觸疲勞壽命的影響。隨著奧氏體含量的增多，硬度和接觸疲勞壽命均隨之而增加，達到峰值后又隨之而降低，但其峰值的Ar含量不同，硬度峰值出現(xiàn)在17%Ar左右，而接觸疲勞壽命峰值出現(xiàn)在9%左右。當試驗載荷減小時，因Ar量增多對接觸疲勞壽命的影響減小。這是由于當Ar量不多時對強度降低的影響不大，而增韌的作用則比較明顯。原因是載荷較小時，Ar發(fā)生少量變形，既消減了應力峰，又使已變形的Ar加工強化和發(fā)生應力應變誘發(fā)馬氏體相變而強化。但如載荷大時，Ar較大的塑性變形與基體會局部產(chǎn)生應力集中而破裂，從而使壽命降低。應該指出，Ar的有利作用必須是在Ar穩(wěn)定狀態(tài)之下，如果自發(fā)轉變?yōu)轳R氏體，將使鋼的韌性急劇降低而脆化。
  1.3淬火鋼中的未溶碳化物
  淬火鋼中未溶碳化物的數(shù)量、形貌、大小、分布，既受到鋼的化學成分和淬火前原始組織的影響，又受奧氏體化條件的影響，有關未溶碳化物對軸承壽命的影響研究較少。碳化物是硬脆相，除了對耐磨性有利之外，承載時因會(特別是碳化物呈非球形)與基體引起應力集中而產(chǎn)生裂紋，從而會降低韌性和疲勞抗力。淬火未溶碳化物除了自身對鋼的性能產(chǎn)生影響之外，還影響淬火馬氏體的含碳量和Ar含量及分布，從而對鋼的性能產(chǎn)生附加影響。為了揭示未溶碳化物對性能的影響，采用不同含碳量的鋼，淬火后使其馬氏體含碳量和Ar含量相同而未溶碳化物含量不同的狀態(tài)，經(jīng)150℃回火后，由于馬氏體含碳量相同，而且硬度較高，因而未溶碳化物少量增高對硬度增高值不大，反映強度和韌性的壓潰載荷則有所降低，對應力集中敏感的接觸疲勞壽命則明顯降低。因此淬火未溶碳化物過多對鋼的綜合力學性能和失效抗力是有害的。適當降低軸承鋼的含碳量是提高制件使用壽命的途徑之一。
  淬火未溶碳化物除了數(shù)量對材料性能有影響之外，尺寸、形貌、分布也對材料性能產(chǎn)生影響。為了避免軸承鋼中未溶碳化物的危害，要求未溶碳化物少(數(shù)量少)、小(尺寸小)、勻(大小彼此相差很小，而且分布均勻)、圓(每粒碳化物皆呈球形)。應該指出，軸承鋼淬火后有少量未溶碳化物是必要的，不僅可以保持足夠的耐磨性，而且也是獲得細晶粒隱晶馬氏體的必備條件。
  1.4淬火回火后的殘留應力

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