產(chǎn)品參數(shù)
新型號	52205
舊型號	38205
品牌	NSK
分類	推力球軸承
內(nèi)徑	25mm
外徑	47mm
厚度	28mm
重量	0.23kg

東莞市西力軸承有限公司
聯(lián)系人：馬生
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公司地址，廣東省東莞市南城街道勝和路勝和廣場C座


4、軸承游隙采用過盈配合會導致軸承游隙的減小，應檢驗安裝后軸承的游隙是否滿足使用要求，以便正確選擇配合及軸承游隙。

5、其它因素的影響軸和軸承座的材料、強度和導熱性能；外部及在軸承中產(chǎn)生的熱的導熱途徑和熱量，支承安裝和調(diào)整性能等都影響配合的選擇。一、影響軸承壽命的材料因素

滾動軸承的A5——角接觸球軸承，接觸角為25度。
B——角接觸球軸承，接觸角為40度。
C——角接觸球軸承，接觸角為15度。
C——圓錐滾子軸承，接觸角為20度。
D——圓錐滾子軸承，接觸角為28度。
C，CA（帶黃銅實體保持架），CD（帶沖壓保持架）——高負載調(diào)心滾子軸承。
E——高負載圓柱滾子軸承。
H——高負載推力調(diào)心滾子軸承。
J——圓錐滾子軸承的外圈滾道的小端徑，角度，外圈寬度與ISO規(guī)定一致。
（2）NSK軸承材料
g——套圈，滾動體為滲碳鋼。
H——套圈，滾動體為不銹鋼。
（3）NSK軸承保持架
M——銅合金實體保持架。
T——合成樹脂保持架。
W——沖壓保持架。
V——無保持架。
（4）NSK軸承密封圈，防塵蓋
Z，ZS——一面帶鋼板防塵蓋。
ZZ，ZZS——兩面帶鋼板防塵蓋。
D，DU——一面帶接觸式橡膠密封圈。
DD，DDU——兩面帶接觸式橡膠密封圈。
V——一面帶非接觸式橡膠密封圈。
VV——兩面帶非接觸式橡膠密封圈。
（5）NSK軸承套圈形狀
K——圓錐孔，錐度1：12。
K30——圓錐孔，錐度1：30。
E——套圈上有切口或油孔。
E4——外圈上帶油槽，油孔。
N——外圈外徑帶止動槽。
NR——外圈外徑帶止動槽，止動環(huán)。
（6）NSK軸承配合及襯墊
DB—— NSK軸承背靠背成對安裝。
DF——面對面成對安裝。
DT——串聯(lián)成對安裝。
+K——外圈帶襯墊。
+L——內(nèi)圈帶襯墊。
+KL——內(nèi)，外圈帶襯墊。
（7）NSK軸承游隙
C1—— NSK軸承向心軸承徑向游隙，比C2游隙小。
C2——向心軸承徑向游隙，比標準游隙小。
CN（省略）——向心軸承徑向標準游隙。
C3——向心軸承徑向游隙，比標準游隙大。
C4——向心軸承徑向游隙，比C3游隙大。
C5——向心軸承徑向游隙，比C4游隙大。
CC1——圓柱滾子軸承（不可互換）徑向游隙，比CC2游隙小。
CC2——圓柱滾子軸承（不可互換）徑向游隙，比標準游隙小。
CC——圓柱滾子軸承（不可互換）徑向標準游隙。
CC3——圓柱滾子軸承（不可互換）徑向游隙，比標準游隙大。
CC4——圓柱滾子軸承（不可互換）徑向游隙，比CC3游隙大。
CC5——圓柱滾子軸承（不可互換）徑向游隙，比CC4游隙大。
MC1——小型，微型球軸承徑向游隙，比MC2游隙小。
MC2——小型，微型球軸承徑向游隙，比MC3游隙小。
MC3——小型，微型球軸承徑向游隙標準游隙。
MC4——小型，微型球軸承徑向游隙，比MC3游隙大。
MC5——小型，微型球軸承徑向游隙，比MC4游隙大。
MC6——小型，微型球軸承徑向游隙
早期失效形式首先通過往潤滑脂中添加特殊溶劑的方式將其預處理成液體狀溶液，然后就可以借鑒潤滑油的光譜和鐵譜分析方法對其進行定量和定性分析了。

2.2.1 光譜分析

由軸承的材質可知潤滑脂中的磨損金屬成分主要為鐵和銅元素，故在此主要考慮這兩種元素在潤滑脂中的含量。由表2可知，負荷側軸承的潤滑脂中主要含有銅元素，其含量是自由側軸承潤滑脂的14.0倍，它來源于軸承保持架的磨損；鐵元素濃度是自由側的3.1倍。由此可以判斷異常磨損來源于電機的負荷側軸承。
表2 光譜分析數(shù)據(jù) 單位：μg/g


2.2.2 鐵譜分析

負荷側軸承的鐵譜分析顯示潤滑脂中存在大量大尺寸的銅合金磨粒，大尺寸在200微米以上，其它大尺寸有140×80、100×60、80×60微米等，其種類有片狀、塊狀、嚴重滑動磨粒（見圖3）。此外還存在較多鐵磁性磨粒，種類有正?；瑒幽チ?、片狀、切削狀、球狀磨粒等，其中片狀磨粒的尺寸有100×60、80×30、60×40微米等；切削狀磨粒的大尺寸有120×3微米（見圖4）。

自由側軸承的鐵譜分析發(fā)現(xiàn)潤滑脂中雖然同樣出現(xiàn)了銅合金和鋼質磨粒，但其數(shù)量少，且尺寸也小。

據(jù)此得出診斷結果：負荷側軸承存在較嚴重異常磨損，故障的主要來源在于軸承保持架的磨損。

圖3 銅合金磨粒 圖4 切削狀鋼磨粒

2.3 診斷結論及建議

綜合以上振動和磨損的分析結果，可以得出如下結論：電機負荷側軸承存在明顯異常磨損，其中保持架的磨損相當嚴重，且異常磨損發(fā)展快。據(jù)此建議生產(chǎn)廠立即停機檢修軸承。

2.4 檢修結果

11月7日，生產(chǎn)廠對其進行拆檢，發(fā)現(xiàn)電機負荷側軸承的保持架則沿軸向兩端面均被磨掉2-4 mm的深度，留下一明顯的臺階，而軸承的內(nèi)圈和外圈上均存在明顯的條狀壓痕，滾柱上的磨痕也明顯。

更換電機兩側軸承后，再次對電機單體運行時的情況進行了測試，與前面所測數(shù)據(jù)相比，其振動值明顯下降。其后的幾次分析同樣表明，該機組的振動已經(jīng)恢復到正常水平。

3 結束語

通過振動、磨損等多種分析方法的綜合應用，我們及時預報了高爐脫硅除塵風機的電機軸承存在的故障，尤其在對軸承故障的準確定位方面，對檢修起到了十分重要的指導作用，為盡快排除故障并迅速恢復生產(chǎn)起了至關重要的作用，診斷的意義就此體現(xiàn)出來。

總之，多種分析方法的綜合應用對提高故障診斷的準確率并終確保機械設備的正常運行是必要的，這將是今后故障診斷的發(fā)展方向。 摘 要：介紹了一種新型結構的磁懸浮軸承——錐形滾柱式混合磁懸浮軸承的控制系統(tǒng)和控制原理；并對系統(tǒng)建立狀態(tài)空間數(shù)學模型；通過H∞次優(yōu)魯棒控制理論，利用MATLAB提供的魯棒控制工具，設計出系統(tǒng)在H∞范數(shù)邊界γ內(nèi)二次穩(wěn)定的魯棒H∞次優(yōu)狀態(tài)反饋控制器；并采用具有強大快速的運算處理能力和精練指令集的DSP（TMS320F240）芯片實現(xiàn)對系統(tǒng)的實時控制。
關鍵詞：錐形滾柱式獨立磁軸承；數(shù)學模型；數(shù)字信號處理；H∞次優(yōu)控制理論；控制器；魯棒性

磁軸承是沒有任何機械接觸的一種新型高性能軸承，它從根本上改變了傳統(tǒng)的支撐形式，在工業(yè)控制、能源、交通、超高速超精密加工、航空航天、機器人等高科技領域有著廣泛的應用前景。磁軸承系統(tǒng)的核心技術是磁軸承控制器，而控制策略又決定磁軸承系統(tǒng)動態(tài)性能（剛度、阻尼和穩(wěn)定性）的優(yōu)劣。采用高速數(shù)字信號處理器DSP和次優(yōu)H∞魯棒控制，設計磁軸承控制器，經(jīng)Matlab仿真該控制器控制，效果良好。

1 控制系統(tǒng)結構與原理

錐形滾柱式磁懸浮軸承的結構，如圖1（a）所示。磁場和電磁場各自獨立，其承載力相對較大。它可在5個自由度上對磁懸浮軸承進行控制，包括X軸、Y軸、Z軸方向的平動和沿X軸、Y軸方向的轉動，5個自由度上的控制類同，現(xiàn)以y軸方向的平動為例說明它的控制系統(tǒng)和控制原理。


錐形滾柱式磁懸浮軸承控制系統(tǒng)由錐形滾柱式磁懸浮軸承，電磁鐵，位置傳感器，控制器，驅動電路和放大電路組成，圖2為y軸方向單自由度磁懸浮軸承控制系統(tǒng)結構示意圖，DSP作控制器，位移傳感器由光源和硅光電池組成。通過反饋網(wǎng)絡調(diào)節(jié)電磁鐵的吸力大小，使錐形滾柱式軸承懸浮于給定位置附近達到動態(tài)平衡。

，主要有破裂、塑性變形、磨損、腐蝕和疲勞，在正常條件下主要是接觸疲勞。軸承零件的失效除了服役條件之外，主要受鋼的硬度、強度、韌性、耐磨性、抗蝕性和內(nèi)應力狀態(tài)制約。影響這些性能和狀態(tài)的主要內(nèi)在因素有如下幾項。

1．1淬火鋼中的馬氏體
高碳鉻鋼原始組織為粒狀珠光體時，在淬火低溫回火狀態(tài)下，淬火馬氏體含碳量，明顯影響鋼的力學性能。強度、韌性在0.5％左右，接觸疲勞壽命在0.55％左右，抗壓潰能力在0.42％左右，當GCr15鋼淬火馬氏體含碳量為0.5％～0.56％時，可以獲得抗失效能力強的綜合力學性能。

應該指出，在這種情況下獲得的馬氏體是隱晶馬氏體，測得的含碳量是平均含碳量。實際上，馬氏體中的含碳量在微區(qū)內(nèi)是不均勻的，靠近碳化物周圍的碳濃度高于遠離碳化物原鐵素體部分，因而它們開始發(fā)生馬氏體轉變的溫度不同，從而抑制了馬氏體晶粒的長大和顯微形態(tài)的顯示而成為隱晶馬氏體。它可避免高碳鋼淬火時易出現(xiàn)的顯微裂紋，而且其亞結構為強度與韌性均高的位錯型板條狀馬氏體。因此，只有當高碳鋼淬火時獲得中碳隱晶馬氏體時軸承零件才可能獲得抗失效能力佳的基體。

1．2淬火鋼中的殘留奧氏體

高碳鉻鋼經(jīng)正常淬火后，可含有8％～20％Ar（殘留奧氏體）。軸承零件中的Ar有利也有弊，為了興利除弊，Ar含量應適當。由于Ar量主要與淬火加熱奧氏體化條件有關，它的多少又會影響淬火馬氏體的含碳量和未溶碳化物的數(shù)量，較難正確反映Ar量對力學性能的影響。為此，固定奧氏條件，利用奧氏體體化熱穩(wěn)定化處理工藝，以獲得不同Ar量，在此研究了淬火低溫回火后Ar含量對GCr15鋼硬度和接觸疲勞壽命的影響。隨著奧氏體含量的增多，硬度和接觸疲勞壽命均隨之而增加，達到峰值后又隨之而降低，但其峰值的Ar含量不同，硬度峰值出現(xiàn)在17％Ar左右，而接觸疲勞壽命峰值出現(xiàn)在9％左右。當試驗載荷減小時，因Ar量增多對接觸疲勞壽命的影響減小。這是由于當Ar量不多時對強度降低的影響不大，而增韌的作用則比較明顯。原因是載荷較小時，Ar發(fā)生少量變形，既消減了應力峰，又使已變形的Ar加工強化和發(fā)生應力應變誘發(fā)馬氏體相變而強化。但如載荷大時，Ar較大的塑性變形與基體會局部產(chǎn)生應力集中而破裂，從而使壽命降低。應該指出，Ar的有利作用必須是在Ar穩(wěn)定狀態(tài)之下，如果自發(fā)轉變?yōu)轳R氏體，將使鋼的韌性急劇降低而脆化。

1．3淬火鋼中的未溶碳化物

淬火鋼中未溶碳化物的數(shù)量、形貌、大小、分布，既受到鋼的化學成分和淬火前原始組織的影響，又受奧氏體化條件的影響，有關未溶碳化物對軸承壽命的影響研究較少。碳化物是硬脆相，除了對耐磨性有利之外，承載時因會（特別是碳化物呈非球形）與基體引起應力集中而產(chǎn)生裂紋，從而會降低韌性和疲勞抗力。淬火未溶碳化物除了自身對鋼的性能產(chǎn)生影響之外，還影響淬火馬氏體的含碳量和Ar含量及分布，從而對鋼的性能產(chǎn)生附加影響。為了揭示未溶碳化物對性能的影響，采用不同含碳量的鋼，淬火后使其馬氏體含碳量和Ar含量相同而未溶碳化物含量不同的狀態(tài)，經(jīng)150℃回火后，由于馬氏體含碳量相同，而且硬度較高，因而未溶碳化物少量增高對硬度增高值不大，反映強度和韌性的壓潰載荷則有所降低，對應力集中敏感的接觸疲勞壽命則明顯降低。因此淬火未溶碳化物過多對鋼的綜合力學性能和失效抗力是有害的。適當降低軸承鋼的含碳量是提高制件使用壽命的途徑之一。

淬火未溶碳化物除了數(shù)量對材料性能有影響之外，尺寸、形貌、分布也對材料性能產(chǎn)生影響。為了避免軸承鋼中未溶碳化物的危害，要求未溶碳化物少（數(shù)量少）、?。ǔ叽缧。?、勻（大小彼此相差很小，而且分布均勻）、圓（每粒碳化物皆呈球形）。應該指出，軸承鋼淬火后有少量未溶碳化物是必要的，不僅可以保持足夠的耐磨性，而且也是獲得細晶粒隱晶馬氏體的必備條件。

1.4淬火回火后的殘留應力

軸承零件經(jīng)淬火低溫回火后，仍具有較大的內(nèi)應力。零件中的殘留內(nèi)應力有利和弊兩種狀態(tài)。鋼件熱處理后，隨著表面殘留壓應力的增大，鋼的疲勞強度隨之增高，反之表面殘留內(nèi)應力為拉應力時，則使鋼的疲勞強度降低。這是由于零件的疲勞失效出現(xiàn)在承受過大拉應力的時候，當表面有較大壓應力殘存時，會抵消同等數(shù)值的拉應力，而使鋼的實際承受拉應力數(shù)值減小，使疲勞強度極限值增高，當表面有較大拉應力殘存時，會與承受的拉應力載荷疊加而使鋼的實際承受的拉應力明顯增大，即使疲勞強度極限值降低。因此，使軸承零件淬火回火后表面殘留較大的壓應力，也是提高使用壽命的措施之一（當然過大的殘留應力可能引起零件的變形甚至開裂，應給予足夠重視）。

1．5鋼的雜質含量

鋼中的雜質包括非金屬夾雜物和有害元素（酸溶）含量，它們對鋼性能的危害往往是相互助長的，如氧含量越高，氧化物夾雜物就越多。鋼中雜質對力學性能和制件抗失效能力的影響與雜質的類型、性質、數(shù)量、大小及形狀有關，但通常都有降低韌性、塑性和疲勞壽命的作用。

隨著夾雜物尺寸的增大，疲勞強度隨之而降低，而且鋼的抗拉強度越高，降低趨勢加大。鋼中含氧量增高（氧化物夾雜增多），彎曲疲勞和接觸疲勞壽命在高應力作用下也隨之降低。因此，對于在高應力下工作的軸承零件，降低制造用鋼的含氧量是必要的。一些研究表明，鋼中的MnS夾雜物，因形狀呈橢球狀,而且能夠包裹危害較大的氧化物夾雜,故其對疲勞壽命降低影響較小甚至還可能有益,故可從寬控制。 滑也軸承保養(yǎng)和維護里是不容忽視的一個重要環(huán)節(jié)。

1. NSK軸承的油浴光滑
油浴光滑是NSK軸承中普通的光滑方式，適于低、中速軸承的光滑。將NSK軸承一局部浸在由槽中，光滑油由旋轉的軸承零件帶起，而后又流回油槽油面應稍低于滾動體的中央。
2. NSK軸承的滴油光滑
滴油光滑適于須要定量供給光滑油得NSK軸承部件，滴油量個別每 3-8秒一滴為宜，過多的油量將引起軸承溫度增高。
3. NSK軸承的循環(huán)油光滑

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