產(chǎn)品參數(shù)
新型號(hào)	1212
舊型號(hào)	1212
品牌	NSK
分類	調(diào)心球軸承
內(nèi)徑	60mm
外徑	110mm
厚度	22mm
重量	0.900kg

東莞市西力軸承有限公司
聯(lián)系人：馬生
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SKF 7310BECBP
SKF 7310BEP
SKF 731據(jù)化驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行補(bǔ)充，池內(nèi)溶液的更換期限按不同月份進(jìn)行，4-9月每2周徹底調(diào)換一次，10月-次年3月，每月調(diào)換一次。

結(jié)論

淋噴式防銹，管理比較方便，又節(jié)約勞動(dòng)力，過(guò)去中間庫(kù)用2個(gè)人防銹還無(wú)法完成，現(xiàn)在用一個(gè)人還可兼做其它工作，從防銹效果來(lái)看亦很顯著。曾在2003年3月份對(duì)7002136及3620滾柱4000多粒，采用淋噴式防銹，將近一年多來(lái)還保持十分光亮，沒有銹蝕。此外對(duì)化學(xué)品的消耗亦有很大節(jié)約，過(guò)去滾柱車間每月需消耗亞硝酸鈉4000多千克，而現(xiàn)在只用200千克，節(jié)約近一半。

淋噴式防銹法經(jīng)過(guò)相關(guān)廠家近幾年來(lái)的試驗(yàn)與使用，證明對(duì)中、大型、批量多、周期長(zhǎng)的軸承半成品適合。1.啟動(dòng)力矩startingtorque

使一軸承套圈或墊圈相對(duì)于另一固定的套圈或墊圈開始旋轉(zhuǎn)所需的力矩。

2.旋轉(zhuǎn)力矩runningtorque

當(dāng)一個(gè)軸承套圈或墊圈旋轉(zhuǎn)時(shí)，阻止另一套圈或墊圈運(yùn)動(dòng)所需的力矩。

3.徑向負(fù)荷radialload

作用于垂直軸承軸心線方向的負(fù)荷。

4.軸向負(fù)荷axialload

作用于平行軸承軸心線方向的負(fù)荷。

5.靜負(fù)荷staticload

當(dāng)軸承套圈或墊圈的相對(duì)旋轉(zhuǎn)速度為零時(shí)（向心或推力軸承）或當(dāng)滾動(dòng)元件在滾動(dòng)方向無(wú)運(yùn)動(dòng)時(shí)（直線軸承），作用在軸承上的負(fù)荷。

6.動(dòng)負(fù)荷dynamicload

當(dāng)軸承套圈或墊圈相對(duì)旋轉(zhuǎn)時(shí)（向心或推力軸承）或當(dāng)滾動(dòng)元件在滾動(dòng)方向運(yùn)動(dòng)時(shí)（直線軸承），作用在軸承上的負(fù)荷。

7.當(dāng)量負(fù)荷equivalentload

計(jì)算理論負(fù)荷用的一般術(shù)語(yǔ)，在特定的場(chǎng)合，軸承在該理論負(fù)荷作用下如同承受了實(shí)際負(fù)荷。

8.徑向（軸向）基本額定靜負(fù)荷basicstaticradial(axial)loadrating

與滾動(dòng)體及滾道的總變形量相對(duì)應(yīng)的徑向靜負(fù)荷（中心軸向靜負(fù)荷）。如果在零負(fù)荷下，滾子與滾道（滾子軸承）為或假定為正常母線（全線接觸）時(shí)，在大接觸應(yīng)力下，滾動(dòng)體與滾道接觸處產(chǎn)生的總變形量為滾動(dòng)體直徑的0.0001倍。對(duì)單列角接觸軸承，徑向額定負(fù)荷為引起軸承套圈彼此相對(duì)純徑向位移的負(fù)荷的徑向分量。

9.徑向（軸向）基本額定動(dòng)負(fù)荷basicdynamicradial(axial)loadrating

0BEP
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SKF 7313BECBM
SKF 7313BECBP
SKF 7313BECBP
SKF 7314BECBP
SKF 7314BECB本章第四節(jié)指出是，在機(jī)組冷態(tài)和運(yùn)行狀態(tài)下軸系的各軸承座特別是汽輪機(jī)軸承座的標(biāo)高將發(fā)生較大化，盡管在冷態(tài)下各軸瓦載荷分配合理，但在運(yùn)行狀態(tài)下軸系中某幾個(gè)軸瓦載荷可能過(guò)低，使其比壓太小而失穩(wěn)。所以有些機(jī)組轉(zhuǎn)子并沒有發(fā)生熱彎曲，帶負(fù)荷后卻發(fā)生了軸瓦自激振動(dòng)，但是不能由此而做出軸瓦自激振動(dòng)的景要原因是軸承座標(biāo)高變化使軸瓦載荷降低的診斷。目前國(guó)內(nèi)圓筒形瓦、橢圓瓦、三油楔瓦運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)表明：在冷態(tài)下機(jī)組各軸承座標(biāo)高不做任何補(bǔ)償?shù)那闆r下，如果軸瓦穩(wěn)定性一般，只要運(yùn)行中轉(zhuǎn)子不發(fā)生熱彎曲，這些機(jī)組就不會(huì)發(fā)生軸瓦自激振動(dòng)。只有當(dāng)軸瓦循名責(zé)實(shí)性較差，在運(yùn)行狀態(tài)下處在失穩(wěn)邊緣時(shí)，才對(duì)軸承座標(biāo)高、潤(rùn)滑油溫度等一些運(yùn)行參數(shù)特別敏感。現(xiàn)場(chǎng)大量實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)表明，在這種情況下，如果不從提軸瓦穩(wěn)定性或消除軸頸過(guò)大擾動(dòng)入手，而只是從提高軸瓦入口油溫或調(diào)整軸承座標(biāo)高方面云解決軸瓦自激振動(dòng)。換句話說(shuō)，軸瓦進(jìn)口油溫和軸承座標(biāo)高對(duì)軸瓦穩(wěn)定性是有一定影響的，但是在正常運(yùn)行的機(jī)組，通過(guò)對(duì)這些因素的調(diào)整，在軸瓦穩(wěn)定性方面所獲得的收效，仍不能滿足軸瓦穩(wěn)定運(yùn)行的要求。

第四節(jié)軸瓦自激振動(dòng)的診斷

診斷軸瓦自激振動(dòng)，總的來(lái)說(shuō)可以分為振動(dòng)性質(zhì)的診斷和具體故障原因的診斷兩個(gè)步驟。上面已經(jīng)討論了軸瓦自激振動(dòng)的原因，這些原因絕大部分都是直觀可見的，例如軸瓦頂隙過(guò)大、軸瓦形式不同、潤(rùn)滑油溫度過(guò)低等。，而且這些因素涉及的故障范圍較小，當(dāng)振動(dòng)性質(zhì)確定之后，軸瓦自激振動(dòng)故障的具體原因還是比較容易診斷的。為了能迅速可靠地做出診斷，診斷時(shí)應(yīng)注意以下幾點(diǎn)。

4.1 振動(dòng)性質(zhì)

在汽輪發(fā)電機(jī)組上產(chǎn)生低頻振動(dòng)，除軸瓦自激振動(dòng)外，還有分諧波共振和汽流激振。后一種振動(dòng)在國(guó)內(nèi)雖然還沒有發(fā)生過(guò)，但在大容量汽輪機(jī)高壓轉(zhuǎn)子上產(chǎn)生這種振動(dòng)的可能性還是存在的。因此診斷軸瓦自激振動(dòng)時(shí)，首先應(yīng)將后兩種低頻振動(dòng)區(qū)分開來(lái)，具體方法見表。

4.2 軸頸擾動(dòng)是否過(guò)大

診斷軸瓦自激振動(dòng)首先應(yīng)查明軸頸擾動(dòng)是否過(guò)大，這一點(diǎn)和診斷普通強(qiáng)迫振動(dòng)要首先檢測(cè)軸承座動(dòng)剛度的原量是一樣的，但診斷順序則正好相反。

當(dāng)軸頸振動(dòng)過(guò)大時(shí)，應(yīng)查明軸頸振動(dòng)大的原因；如果軸頸振動(dòng)不大，而且也排除了影響軸瓦穩(wěn)定性的一些直觀因素，例如潤(rùn)滑油黏度、軸瓦頂隙艾正常，在這種情況下才有必要進(jìn)一步標(biāo)明軸瓦穩(wěn)定性差的其他原因。

查明軸頸振動(dòng)直接的方法是測(cè)量轉(zhuǎn)軸振動(dòng)；若無(wú)條件測(cè)量轉(zhuǎn)軸振動(dòng)，根據(jù)軸瓦自激振動(dòng)發(fā)生的部位、轉(zhuǎn)子是否存在彎曲或熱彎曲、轉(zhuǎn)子找正情況及工藝等因素的分析，也能間接地確定運(yùn)行狀態(tài)下軸頸擾動(dòng)是否過(guò)大。

4.3 軸瓦自激振動(dòng)源的診斷

為了有效地消除軸瓦自激振動(dòng)，不僅要找軸瓦自激振動(dòng)的具體原因，而且要找出軸瓦自激振動(dòng)首先是由哪一個(gè)軸瓦激起的。軸系中一量有一個(gè)軸瓦發(fā)生自激振動(dòng)，特別是油膜振蕩，就會(huì)波及軸系中其他各個(gè)軸瓦。根據(jù)下列特征，可以確定軸瓦自激振動(dòng)的根源。

1.振動(dòng)頻率。

當(dāng)軸瓦自激振動(dòng)是油膜振蕩時(shí)，振蕩頻率與該200MW轉(zhuǎn)子臨界轉(zhuǎn)速相接近。例如東方汽輪機(jī)廠制造的機(jī)組6號(hào)、7號(hào)瓦發(fā)生油膜振蕩時(shí)，各軸瓦振動(dòng)主頻率為17.83Hz，即1070r/min，與發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)了一臨界轉(zhuǎn)速1170 r/min很接近。又如哈爾濱汽輪機(jī)廠制造的200MW機(jī)給6號(hào)、7號(hào)瓦發(fā)生油膜振蕩時(shí)，各軸瓦振動(dòng)主頻率為16Hz，即960r/min，與發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子臨界轉(zhuǎn)速978r/min很接近。但是當(dāng)軸瓦自激振動(dòng)是半速渦動(dòng)時(shí)，從軸瓦振動(dòng)頻率還不能確定振動(dòng)源。

2.低頻振動(dòng)呈現(xiàn)的次序。

軸瓦自激振動(dòng)首先在軸系中某一個(gè)軸瓦上激起，然后波及軸系中其他軸瓦。因在振動(dòng)測(cè)試中在采用巡栓或多點(diǎn)全面監(jiān)測(cè)，若能檢測(cè)到軸系中哪一個(gè)軸瓦首先出現(xiàn)明顯的低頻振動(dòng)分量，即能確定軸瓦自激振動(dòng)的起源。

3.垂直振動(dòng)幅值。

眾所周知，軸承振動(dòng)幅值與激振力成正比，而與軸承座動(dòng)剛度成反比。在軸系中軸承振幅還激振源距離有關(guān)，在軸承座動(dòng)剛度和激振力一定時(shí)，一般距激振源愈近，軸承振幅愈大。這個(gè)規(guī)律只是對(duì)軸承垂直振動(dòng)成立，例如軸系平衡中各軸承垂直方向影響系數(shù)一般是隨測(cè)點(diǎn)與加重平面之間距離的增大而減少的；但是水平方向影響系數(shù)則不一定如此，一般在發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子上加重，將對(duì)汽輪機(jī)高壓轉(zhuǎn)子的軸承水平方謝振動(dòng)產(chǎn)生較顯著的影響。軸瓦自激振動(dòng)也不例外，例如國(guó)產(chǎn)200、300MW機(jī)組在歸電機(jī)軸瓦上發(fā)生的油膜振蕩，使1瓦垂直振動(dòng)大得多。因此，根據(jù)軸系各軸承垂直振動(dòng)值的分布，并參考軸承水平方向振動(dòng)幅值的分布，可以判斷軸瓦自激振動(dòng)的振源。

4.4 了解同型機(jī)組相同軸瓦的運(yùn)行情況

不論是運(yùn)行已久的舊機(jī)還是正處于調(diào)試中的新機(jī)，排除了軸頸振動(dòng)過(guò)大、潤(rùn)滑油溫度過(guò)低、軸瓦頂隙過(guò)、潤(rùn)滑油牌號(hào)是否用錯(cuò)等因素之后，在進(jìn)一步標(biāo)明軸瓦穩(wěn)定性差的原因時(shí)，了解同型機(jī)組軸瓦的運(yùn)行情況，對(duì)于軸瓦自激振動(dòng)原因的終診斷和擬定消除振動(dòng)措施，都有著十分重要的意義。

凡是因軸瓦設(shè)計(jì)和制造問(wèn)題而發(fā)生的軸瓦自激振動(dòng)，一般在同型機(jī)組同一轉(zhuǎn)子的軸瓦上會(huì)多次發(fā)生或普遍存在。僅僅是國(guó)為運(yùn)行和檢修中的問(wèn)題（例如轉(zhuǎn)子存在熱彎曲、軸瓦頂隙過(guò)大等）而發(fā)生的軸瓦自激振動(dòng)，僅在個(gè)別機(jī)組上發(fā)生。根據(jù)這兩種情況，便可以對(duì)軸瓦自激振動(dòng)做出較為確切的終診斷，而且由此可以提出較合理的消除振動(dòng)的措施。

第五節(jié)消除軸瓦自激振動(dòng)的措施

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SKF 7320BECBP
SKF 7322BECBM
SKF 7324BCBM
SKF 7326BCBM
SKF FT35TF/VA228
SKF GE100TXA-2LS
SKF GE220ES
SKF GE40ES
SKF GE60ES-2RS
SKF GE70TXE-RS
SKF LGMT3TH/5
SKF LGMT3TH/5
SKF NJ220ECJ
SKF NJ220ECP
SKF NJ230ECJ
SKF NJ2311ECML/C3
SKF NJ2320ECML/C3
SKF NJ234ECMA

東莞市西力軸承有限公司銷售NSK 1212，針對(duì)NSK 1212客戶提供相關(guān)咨詢服務(wù)，需要了解NSK 1212型號(hào)尺寸、重量、價(jià)格、安裝、維護(hù)等資料請(qǐng)與我們聯(lián)系。

 

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