29424 推力調(diào)心滾子軸承

東莞市西力軸承有限公司
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SKF 6310/C3常情況下較少發(fā)生齒輪油溫度過高的故障，若發(fā)生油溫過高的現(xiàn)象應(yīng)當(dāng)引起運行人員的足夠重視，在未找到溫度異常原因之前，避免盲目開機(jī)使故障范圍擴(kuò)大，造成不必要的經(jīng)濟(jì)損失。

下列是我場2000年初一臺齒輪箱損壞前48小時的部分運行參數(shù)圖表：



我場某臺600kw風(fēng)電機(jī)組一段時間內(nèi)接連報液壓油位低故障，多次登機(jī)檢查未發(fā)現(xiàn)滲漏部位。經(jīng)分析認(rèn)為有可能齒輪箱內(nèi)部的葉尖液壓管路發(fā)生泄漏。運行人員進(jìn)一步檢查該機(jī)組齒輪箱，發(fā)現(xiàn)潤滑油油位偏高且油質(zhì)改變，經(jīng)油質(zhì)化驗發(fā)現(xiàn)潤滑油粘度降低。對齒輪箱內(nèi)部液壓管路進(jìn)行的壓力實驗也發(fā)現(xiàn)管路存在輕微滲漏。

在對齒輪箱內(nèi)部液壓管路進(jìn)行防滲處理之后，機(jī)組液壓管路恢復(fù)正常。由于故障的發(fā)現(xiàn)和處理較為及時，目測檢查齒輪表面未發(fā)現(xiàn)異?，F(xiàn)象，在重新更換潤滑油后，機(jī)組投入正常運行。

3.偏航減速器常見故障處理

偏航減速器的主要作用是驅(qū)動機(jī)艙旋轉(zhuǎn)，跟蹤風(fēng)向的變化，偏航過程結(jié)束后又擔(dān)任著部分制動機(jī)艙的作用。工作特點是間歇工作起停較為頻繁，傳遞扭矩較大，傳動比高。因其工作特點及安裝位置限制，多采用蝸輪蝸桿機(jī)構(gòu)或多級行星減速機(jī)構(gòu)。我場風(fēng)電機(jī)組的偏航減速器較多采用的是多級行星減速機(jī)構(gòu)。由多年的運行經(jīng)驗來看，采用雙偏航減速器驅(qū)動的風(fēng)電機(jī)組，減速器的工作情況較為正常。而采用單電機(jī)驅(qū)動的風(fēng)電機(jī)組，減速器的工作情況相對較差。經(jīng)解體檢查發(fā)現(xiàn)部分故障機(jī)組的行星機(jī)構(gòu)存在疲勞裂紋或者斷裂損壞。比較典型的有：
a.某型150kw風(fēng)電機(jī)組采用單側(cè)偏航減速器驅(qū)動，約四分之一機(jī)組的偏航減速器第二級行星架內(nèi)花鍵齒根存在不同程度的疲勞裂紋，部分花鍵齒斷裂。此外，偏航電機(jī)輸出軸鍵槽變形。經(jīng)分析認(rèn)為：該型機(jī)組偏航剎車主要依靠偏航電機(jī)末端的電磁剎車，輔以尼龍阻尼剎車。機(jī)組運行期間整個偏航減速器承擔(dān)了大部分沖擊載荷，導(dǎo)致部分薄弱部位出現(xiàn)疲勞損壞。

b.某型600kw風(fēng)電機(jī)組采用單側(cè)偏航速器驅(qū)動，對側(cè)采用減速機(jī)構(gòu)阻尼。其中一臺投運約三年半后輸出軸斷裂，解體發(fā)現(xiàn)行星減速機(jī)構(gòu)部分位置有輕微疲勞裂紋。該機(jī)組輸出軸斷裂前控制器的偏航剎車釋放指令輸出繼電器觸點接觸不良，造成偏航減速器在剎車未釋放狀態(tài)下強(qiáng)行偏航，因故障點較為隱秘，且故障現(xiàn)象不連續(xù)，未能及時處理解決。故障狀態(tài)時斷時續(xù)，持續(xù)了約有二十天左右后解決，約三個月后出現(xiàn)了輸出軸斷裂故障。經(jīng)分析認(rèn)為：偏航減速器在剎車未釋放狀態(tài)下強(qiáng)行偏航，是導(dǎo)致輸出軸斷裂的主要原因，但從解體結(jié)果來看，該型風(fēng)電機(jī)組的偏航減速器存在著設(shè)計余量偏小隱患，有可能進(jìn)一步疲勞損壞。

時隔一年半后，同型風(fēng)電機(jī)組的偏航減速器在運行期間出現(xiàn)異常噪音，輸出軸存在明顯的間隙，解體發(fā)現(xiàn)，減速器內(nèi)齒輪傳動機(jī)構(gòu)損壞嚴(yán)重，行星輪齒面斷裂，行星架內(nèi)花鍵損傷。經(jīng)初步分析認(rèn)為：減速器內(nèi)部齒輪因疲勞出現(xiàn)斷裂，影響了其余齒輪的嚙合狀態(tài)，進(jìn)一步損壞了整個齒輪傳動機(jī)構(gòu)。該機(jī)組從后一次登機(jī)工作到故障發(fā)生間隔不到一個月，運行人員登機(jī)工作時未發(fā)現(xiàn)偏航系統(tǒng)有異常噪音，且檢查油位正常，其間也未發(fā)生過偏航電機(jī)過載故障，這就提醒運行人員對偏航減速器的日常檢查要更加認(rèn)真細(xì)致，力爭做到防患于未然。

綜合兩種型號偏航減速器的運行情況可以看到，單側(cè)偏航減速器驅(qū)動的風(fēng)電機(jī)組，偏航減速器的損壞概率較雙側(cè)偏航減速器驅(qū)動的風(fēng)電機(jī)組偏高。在日常巡視檢查及維護(hù)保養(yǎng)時運行人員應(yīng)當(dāng)注意觀察偏航減速器的運行狀態(tài)，按時檢查油位，定期檢測偏航剎車殘壓，測試偏航剎車釋放功能和偏航電機(jī)熱繼電器的功能，對于尼龍阻尼的機(jī)組應(yīng)合理調(diào)整接觸面間隙，加強(qiáng)接觸面的潤滑，避免出現(xiàn)偏航減速器長期重載或過載運行。

另外，在日常維護(hù)保養(yǎng)工作中運行維護(hù)人員還應(yīng)當(dāng)注意偏航減速器小齒輪與偏航齒圈的嚙合及潤滑情況，及時清理偏航剎車盤上的油污，保證足夠的剎車力矩，減少偏航減速器承受的沖擊載荷。對于部分新投運的機(jī)組還應(yīng)當(dāng)在投運之前及時將排氣口的密封堵頭換為排氣帽，避免減速器投運后潤滑油發(fā)熱膨脹而損壞箱體的密封性能。

4.技術(shù)改進(jìn)

我場運行維護(hù)的某型500kW風(fēng)電機(jī)組在額定功率附近工作時，齒輪箱的工作溫度普遍偏高，在過載運行過程中多次發(fā)生齒輪油過熱故障，電量損失較大，對運行也有不利的影響。

運行人員在日常的登機(jī)工作過程中感覺該型機(jī)組出力較高時，機(jī)艙內(nèi)的溫度偏高，經(jīng)過一段時間的測量觀察發(fā)現(xiàn)機(jī)組滿發(fā)運行狀態(tài)機(jī)艙內(nèi)的溫度與外界環(huán)境溫度可相差25℃左右。經(jīng)過討論，運行人員初步提出了兩種改進(jìn)方案：

1.增加齒輪箱散熱器的片數(shù)，加快齒輪油熱交換速度。
2.改善機(jī)艙通風(fēng)條件，加速氣流的流動，降低齒輪箱運行環(huán)境溫度。

經(jīng)過實際運行狀態(tài)下的煙霧實驗，發(fā)現(xiàn)該型機(jī)組機(jī)艙內(nèi)的氣體循環(huán)通路大致為：外界空氣由發(fā)電機(jī)尾部的冷卻風(fēng)扇抽入，氣流到達(dá)機(jī)艙中部剎車罩上方時出現(xiàn)滯留現(xiàn)象，在剎車罩上方形成一個高壓區(qū)，然后氣流向上行走，向機(jī)艙后部折返，通過機(jī)艙后部通風(fēng)口排出。在齒輪箱周圍的空氣并沒有形成明顯的空氣對流。因此，風(fēng)機(jī)在額定功率附近工作時，機(jī)艙溫度較高。

針對這一現(xiàn)象，并考慮到改造工作的成本，運行人員采用了第二種方案，在機(jī)艙正面加裝了兩扇20×20cm的通風(fēng)窗。經(jīng)作煙霧試驗表明，改進(jìn)后外界空氣直接由機(jī)艙正面吹入，進(jìn)入機(jī)艙后將齒輪箱附近的熱空氣推向后方，通過機(jī)艙后部的通風(fēng)口排出，不但直接對齒輪箱箱體進(jìn)行了冷卻，而且加強(qiáng)了機(jī)艙內(nèi)的空氣流動，降低了齒輪箱工作的環(huán)境溫度。（如圖所示）

加裝通風(fēng)窗后，運行人員對上述機(jī)組在典型

SKF 6310-2RS1
SKF 6310-2ZSH6-7000CYDB/GH P5
S6304.2RSR.W203B
IKO CRW6-150
NJ2315-E-M1
HC209
314792 A
INA 1
7309DB/P2
美國TIMKEN HH224310
SKF 6238M軸承
D2000085
NU2334E
EZO 688
UCHA205-16
UCFS308-25
NJ336EM/HAS0
N313EM/Z2
234414BM1/P5
RBC IR7284
UKPX05
GS150190
35-O
NADELLA RKYR62
SKF 6201-2RSLTN9/C3LHT23
NSK O-9
2
6200/Z1
ZKLF80165-2Z/P2
NSK 7009ADB
FAG 2
NACHI 6008NR
234468BM1/P2
SKF 127
NNU4952W33CNA P4
INA NKI40/20
FAG 16009.C3
NSK R65-11軸承
29324R
UCPH208
FAG
FYH UK212軸承
INA APLU55-D
UCFS206-17
GRA104-NPP-B-AS2/V
SKF 24122CC/W33
6305-RZ/Z3
BC4B 316345 A
E2060085
FAG B7212E.T.P4S UL
STY 52211
美國TORRINGTON NK12/16
NSK HR30321J軸承
BT4B 331351 BG/HA1
美國TIMKEN 592B
SKF 51104
NTN DCL1616
(英國RHP) XLRJ2-1/4 MB
NU3072M
WS1730
45334
SKF NU320ECJ
IKO NAST15ZZ
2060087
NN3008K/W33/P2
NTN R-MLE7060軸承
TIMKEN 93126
RL448
1080919
160203KZ1
IJK 6803-2RS
6022-Z/Z2
AA12
SKF 330462
NJ430M
IKO LBD20
7234C/P5
6092RD
UKF208E
SKF GEZ300ES
100FC69510A
德國ZEN 16004-2RS
UCTU211+WU700
QJ315-N2-MPA
IKO LRTZ-202525
N217-E-M1
INA SL184920-A
KOYO CT5586ARSE
KWSE35-HL-G3-V3
德國SWC 6002.2ZR/HT1

SKF 6311
SKF 6311/C3
SKF 6311/C3
SKF 6311/C3
SKF 6311-2Z
SKF 6312
SKF 6312/C3
SKF 6312-2RS1
SKF 6312-2Z
SKF 6312-2Z/C3
SKF 6312-2Z/C3
SKF 6313
SKF 6313/C3
SKF 6313-2RS1
SKF 6313-2Z
SKF 6314
SKF 6314/C3
SKF 7208BEP
SKF 7211BECBM
SKF 7211BECBM
SKF 7212BECBM
SKF 7226BCBM
SKF 7228BCBM
SKF 7232BCBM
SKF 7305BECBP
SKF 7306BECBM
SKF 7306BECBP
SKF 7306BECBP
SKF 7306BECBP
SKF 7306BECBP
SKF 7307BECBM
SKF 7307BECBP
SKF 7308BECBM
SKF 7308BECBP
SKF 7309BECBM
SKF 7309BECBP
SKF 7309BEP
SKF 7310BECBM
SKF 7310BECBP
SKF 7311BECBM
SKF 7311BECBP
SKF 7311BEP
SKF 7312BECBM
SKF 7312BECBP
SKF 7312BECBP
SKF 7312BECBP
SKF 7312BECBP
SKF 7312BECBP
SKF 7312BEP
SKF 7313BECBM
SKF 7313BECBP
SKF 7314BECBM
SKF 7314BECBM
SKF 7314BECBM
SKF 7314BECBP
SKF 7314BEP
SKF 7315BEP
SKF 7315BEP
SKF 7316BECBM
SKF 7317BECBM
SKF 7319BECBM
SKF 7319BECBP
SKF 7320BECBM
SKF 7320BECBM
SKF 7320BECBP
SKF 7322BECBM
SKF 7324BCBM
SKF FRB12.5/150
SKF GE40ES
SKF LGHP2/5
SKF LGHP2/5
SKF LGMT3/5
SKF LGMT3/5
SKF LGMT3TH/5
SKF LGMT3TH/5
SKF LGWA2/5
SKF LGWA2/5
SKF N318ECM
SKF NJ216ECJ
SKF NJ220ECJ/C3
SKF NJ2220ECM
SKF NJ226ECJ/C3
SKF NJ228ECJ
SKF NJ2320ECML/C3
SKF NJ234ECMA
SKF NJ244ECMA
SKF NU1034ML
SKF NU1048ML
SKF NU1048ML/C3
SKF NU217ECM/C3
SKF NU219ECP/C3
SKF NU220ECM
SKF NU222ECJ/C3
SKF NU222ECM
SKF NU224ECM/C3
SKF NU224ECM/C3
SKF NU224ECM/C3
SKF NU224ECM/C3

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