KOYO 683/672軸承

西力軸承
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SKFNU310ECP
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SKFNU312ECP
SKFNU313ECP 50100TN1/P4
23126BNR
1218TV
CRW1-20-SL
CRBS16013
NN3008-AS-K-M-SP
32026-X-XL-DF-A200-250
美國TIMKEN 93125B
6203-2RSR
SKF YAT206
NSK RMS10
NTN 22UZ8335
NF90
6010N
60114Z1
UCC217-52
NU413.C3
KTFS20-PP-AS
IKO BSP1550SL
SER207-21
7213ACYDB/GEP5
NSK 6201ZZC3E-H NS7S6
(INA) SL18-2944 BXLC3
NSK 22214EAKE4
NU336EM
美國TORRINGTON JR20*25*26.5
SKF NJ2318ECP
NTN 4T-HM21247/10
6302N
美國TORRINGTON NA6911A
B7224-C-T-P4S-UL
NSK 6003-H-20T1XZZ*MA NS7S5軸承
INA HK1812-AS1-B
UCF311-34
SKF 7204BEP
FAG 22220E1.C3
23184RK
(INA) NUKR72 XA
美國TORRINGTON NA4922
(INA) HF0812
UC205-14
SL014836
557S/552A
SKF ZW80X90
RNAFW405034
INA KRV16PPA
TPI 6000ZZC3軸承
NJ2322MC3
7215CYU/GEP4
180208KZ3
FE470
6215.2ZR.C3
SKF 6200-2RSL
NTN FS-207軸承使用高靈敏度的壓電晶體傳感器，運用離散傅立葉原理進(jìn)行信號變換計算，利用PDB測得的A型電主軸振動頻譜可見，電主軸前端振動加速度波動較大，導(dǎo)致電主軸的運轉(zhuǎn)精度降低、剛度下降。裝有陶瓷球軸承的電主軸前端振動加速度變化極小，主軸運轉(zhuǎn)的動態(tài)精度高。對比兩種類型電主軸表明，使用陶瓷球軸承，可以有效地減小電主軸的振動，提高電主軸的運轉(zhuǎn)精度和剛度。

存在的問題與對策

試驗中發(fā)現(xiàn)，裝有陶瓷球軸承的兩種類型的電主軸，在轉(zhuǎn)速較低時，都存在著運轉(zhuǎn)初期(低速時)剛度差、精度低的問題。

分析認(rèn)為，主要由軸承間隙和工作預(yù)緊力的變化影響所致。低速時，預(yù)緊力大，軸承間隙小，剛度高；高速時，軸承內(nèi)部因高速運轉(zhuǎn)產(chǎn)生較大負(fù)荷，兩者疊加，使軸承高速時實際預(yù)緊力遠(yuǎn)超過初期預(yù)緊力，導(dǎo)致軸承溫升高，使用壽命低，易出現(xiàn)早期燒結(jié)損傷。因此，為延長軸承壽命，要求陶瓷球軸承的初期預(yù)緊力要小一些。但初期預(yù)緊力過小，主軸啟動時，陶瓷球軸承間隙大，運轉(zhuǎn)時變形大、剛度差。使電主軸振動加大，嚴(yán)重影響電主軸的加工精度。

解決方法是研究開發(fā)軸承預(yù)緊力可變換機(jī)構(gòu)。低速時，陶瓷球軸承預(yù)緊力大，隨著轉(zhuǎn)速的提高，軸承預(yù)緊力逐漸變小，使陶瓷球軸承始終處于良好的運動狀態(tài)。主要的措施有兩種：(1)實施定位置預(yù)緊力變換。(2)重視運轉(zhuǎn)精度，低速時，實施定位置預(yù)緊；高速時，采用預(yù)緊力可變換機(jī)構(gòu)。

3 結(jié)論

實驗表明，將陶瓷球軸承應(yīng)用于高速主軸單元的設(shè)計和制造，可以有效提升主軸的極限轉(zhuǎn)速，減小高速主軸的振動，提高主軸的運轉(zhuǎn)精度和剛度；可以延長電主軸的使用壽命，簡化與之配套的潤滑系統(tǒng)。并要解決低速運轉(zhuǎn)條件下，陶瓷球軸承剛度差、精度低的問題。1 高速主軸軸承發(fā)展情況

為了適應(yīng)機(jī)床主軸的高速要求，一般多使用剛性和高速性能優(yōu)良的角接觸球軸承，其次使用圓柱滾子軸承(見表1)。

與此同時逐步開發(fā)出與之相適應(yīng)的潤滑系統(tǒng)。從表述主軸軸承高速性能的dmN值(dm為軸承節(jié)圓直徑mm，N為轉(zhuǎn)速r/min)來看，脂潤滑條件下dmN值在50×104 以下。開發(fā)出油氣潤滑后，dmN值已達(dá)到100×104以上。此后在軸承方面又開發(fā)出了滾動體為陶瓷的角接觸球軸承，實現(xiàn)了dmN值為200×104。到90年代開發(fā)出噴射潤滑后，dmN值可達(dá)到300×104。
表1 主軸用滾動軸承特性比較

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